Gjithçka rreth raportit të valëve në këmbë. Raporti i valëve në këmbë Standardet kbv ksv transmetim dixhital transmetim radio

Fuqia që hyn në ngarkesë

Humbja e Kthimit
R.L.

Gama e frekuencës, MHz

Karakteristikat e matura

• gjatësia elektrike (në këmbë ose gradë);
• humbjet në linjat ushqyese (dB);
• kapaciteti (pF);
• impedanca ose vlera Z (ohms);
• këndi i fazës së rezistencës (në gradë);
• induktiviteti (µH);
• reaktancë ose X (ohm);
• rezistencë aktive ose R (ohm);
• frekuenca rezonante (MHz);
• humbje e kthimit (dB);
• frekuenca e sinjalit (MHz);
• SWR (Zo programueshëm).

200x100x65 mm

Gama M1

Gama M2

diapazoni i frekuencës

1,8 - 200 MHz

140 - 525 MHz

Zona e matjes së fuqisë

0 - 3 KW (HF), 0 - 1 KW (VHF)

Gama e matjes së fuqisë

Gabim në matjen e fuqisë

±10% (shkallë e plotë)

Zona e matjes SWR

nga 1 në pafundësi

Rezistenca

SWR e mbetur

1.2 ose më pak

Humbja e futjes

0.2 dB ose më pak

Fuqia minimale për matjet SWR

Përafërsisht 6 W.

në formë M

Furnizimi me energji elektrike për dritat e pasme

11 - 15 V DC, afërsisht 450 mA

Dimensionet (të dhënat në kllapa duke përfshirë zgjatjet)

250 (P) x 93 (98) (H) x 110 (135) (D)

Rreth vitit 1540

Një pajisje për matjen e cilësisë së ndeshjes midis ushqyesit dhe antenës (metër SWR) është një komponent i domosdoshëm i një stacioni radio amator. Sa informacion të besueshëm për gjendjen e sistemit të antenës ofron një pajisje e tillë? Praktika tregon se jo të gjithë njehsorët SWR të prodhuara në fabrikë ofrojnë saktësi të lartë matjeje. Kjo është edhe më e vërtetë kur bëhet fjalë për strukturat e bëra vetë. Artikulli i paraqitur për lexuesit tanë diskuton një matës SWR me një transformator aktual. Pajisjet e këtij lloji përdoren gjerësisht si nga profesionistët ashtu edhe nga amatorët e radios. Artikulli jep teorinë e funksionimit të tij dhe analizon faktorët që ndikojnë në saktësinë e matjeve. Ai përfundon me një përshkrim të dy modeleve të thjeshta praktike të njehsorëve SWR, karakteristikat e të cilave do të kënaqin radio amatorin më kërkues.

Pak teori

Nëse një linjë lidhëse homogjene (ushqyese) me impedancë karakteristike Zо e lidhur me transmetuesin është e ngarkuar me rezistencë Zн≠Zо, atëherë në të shfaqen valët rënëse dhe ato të reflektuara. Koeficienti i reflektimit r (reflektimi) përgjithësisht përkufizohet si raporti i amplitudës së valës së reflektuar nga ngarkesa me amplituda e asaj që ka rënë. Koeficientët e reflektimit për rrymën r dhe tensionin ru janë të barabartë me raportin e vlerave përkatëse në valët e reflektuara dhe ato të rënë. Faza e rrymës së reflektuar (në raport me atë rënëse) varet nga marrëdhënia ndërmjet Zn dhe Zо. Nëse Zн>Zо, atëherë rryma e reflektuar do të jetë antifazë ndaj asaj që ka rënë, dhe nëse Zн

Vlera e koeficientit të reflektimit r përcaktohet nga formula

ku Rn dhe Xn janë, përkatësisht, komponentët aktivë dhe reaktivë të rezistencës së ngarkesës.Me një ngarkesë të pastër aktive Xn = 0, formula thjeshtohet në r=(Rn-Zo)/(Rn+Zo). Për shembull, nëse një kabllo me një rezistencë karakteristike prej 50 Ohms ngarkohet me një rezistencë prej 75 Ohms, atëherë koeficienti i reflektimit do të jetë r = (75-50)/(75+50) = 0,2.

Në Fig. Figura 1a tregon shpërndarjen e tensionit Ul dhe rrymës Il përgjatë linjës pikërisht për këtë rast (humbjet në linjë nuk merren parasysh). Shkalla përgjatë boshtit të ordinatave për rrymën supozohet të jetë Zо herë më e madhe - në këtë rast, të dy grafikët do të kenë të njëjtën madhësi vertikale. Vija me pika është një grafik i tensionit Ulo dhe rrymës Ilo në rastin kur Rн=Zо. Për shembull, merret një seksion i një vije me gjatësi λ. Nëse është më i gjatë, modeli do të përsëritet në mënyrë ciklike çdo 0,5λ. Në ato pika të linjës ku fazat e incidentit dhe të reflektuara përkojnë, voltazhi është maksimal dhe i barabartë me Ul max -= Uо(1 + r) = Uо(1 + 0.2) = 1.2 Uo, dhe në ato ku fazat janë të kundërta, është minimale dhe është e barabartë me Ul min = Ul(1 - 0.2) = = 0.8Ul. Sipas përkufizimit, SWR = Ul max/ /Ul min=1l2Uл/0I8Uл=1I5.

Formulat për llogaritjen e SWR dhe r mund të shkruhen edhe si më poshtë: SWR = (1+r)/(1-r) dhe r = = (SWR-1)/(SWR+1). Le të vërejmë një pikë të rëndësishme - shuma e tensioneve maksimale dhe minimale Uл max + Ul min = Uло(1 + r) + Уло(1 - r) = 2Uno, dhe ndryshimi i tyre Ul max - Ul min = 2Uлo. Nga vlerat e fituara mund të llogaritet fuqia e valës rënëse Ppad = Uо2/Zo dhe fuqia e valës së reflektuar Pоtr = = (rUо)2/Zo. Në rastin tonë (për SWR = 1.5 dhe r = 0.2), fuqia e valës së reflektuar do të jetë vetëm 4% e fuqisë së asaj rënëse.

Përcaktimi i SWR duke matur shpërndarjen e tensionit përgjatë një seksioni të një linje në kërkim të vlerave të Ul max dhe Ul min është përdorur gjerësisht në të kaluarën.

jo vetëm në linjat ajrore të hapura, por edhe në furnizuesit koaksialë (kryesisht në VHF). Për këtë qëllim, u përdor një seksion matës i ushqyesit, i cili kishte një çarje të gjatë gjatësore, përgjatë së cilës lëvizte një karrocë me një sondë të futur në të - koka e një voltmetri HF.

SWR mund të përcaktohet duke matur rrymën Il në një nga telat e linjës në një seksion më të vogël se 0,5λ të gjatë. Pasi të keni përcaktuar vlerat maksimale dhe minimale, llogaritni SWR = Imax/Imin. Për të matur rrymën, përdoret një konvertues i tensionit të rrymës në formën e një transformatori të rrymës (TT) me një rezistencë ngarkese, voltazhi në të cilin është proporcional dhe në fazë me rrymën e matur. Le të vërejmë një fakt interesant - me disa parametra TT, në daljen e tij është e mundur të merret një tension i barabartë me tensionin në linjë (midis përcjellësve), d.m.th. Utl = IlZo.

Në Fig. Figura 1b tregon së bashku një grafik të ndryshimit në Ul përgjatë vijës dhe një grafik të ndryshimit në Utl. Grafikët kanë të njëjtën amplitudë dhe formë, por janë të zhvendosur në lidhje me njëri-tjetrin me 0.25X. Analiza e këtyre kthesave tregon se është e mundur të përcaktohet r (ose SWR) duke matur njëkohësisht vlerat e Ul dhe UTL në çdo pikë të linjës. Në vendndodhjet e maksimumit dhe minimumit të të dy kthesave (pikat 1 dhe 2), kjo është e qartë: raporti i këtyre vlerave Ul/Utl (ose Utl/Utl) është i barabartë me SWR, shuma është e barabartë me 2Ulo , dhe diferenca është 2rUlo. Në pikat e ndërmjetme, Ul dhe Utl zhvendosen në fazë dhe ato duhet të shtohen si vektorë, megjithatë, marrëdhëniet e mësipërme ruhen, pasi vala e tensionit të reflektuar është gjithmonë e kundërt në fazë me valën e rrymës së reflektuar, dhe rUlo = rUtl.

Rrjedhimisht, një pajisje që përmban një voltmetër, një konvertues të kalibruar të tensionit të rrymës dhe një qark shtesë-zbritje do t'ju lejojë të përcaktoni parametra të tillë të linjës si r ose SWR, si dhe Rpad dhe Rotr kur është i ndezur kudo në linjë.

Informacioni i parë për pajisjet e këtij lloji daton në vitin 1943 dhe është riprodhuar në. Pajisjet e para praktike të njohura për autorin u përshkruan në. Versioni i qarkut i marrë si bazë është paraqitur në Fig. 2. Pajisja përmbante:

• Sensori i tensionit - ndarës kapacitiv në C1 dhe C2 me një tension dalës Uc, dukshëm më pak se tensioni në linjën Ul. Raporti p = Uc/Uл quhet koeficienti i bashkimit;
• transformatori aktual T1, i mbështjellë në një bërthamë magnetike unaze karbonili. Dredha-dredha e saj kryesore kishte një kthesë në formën e një përcjellësi që kalonte përmes qendrës së unazës, dredha-dredha sekondare kishte n kthesa, ngarkesa në mbështjelljen sekondare ishte rezistenca R1, voltazhi i daljes ishte 2Ut. Dredha-dredha dytësore mund të bëhet nga dy dredha-dredha të veçanta me tension Ut secila dhe me rezistencën e vet të ngarkesës, megjithatë, strukturisht është më e përshtatshme të bësh një mbështjellje me një rubinet nga mesi;
• detektorë në diodat VD1 dhe VD2, çelës SA1 dhe voltmetër në mikroampermetrin PA1 me rezistorë shtesë.

Dredha-dredha dytësore e transformatorit T1 është e lidhur në atë mënyrë që kur transmetuesi është i lidhur me lidhësin në të majtë në diagram, dhe ngarkesa në të djathtë, tensioni total Uc + UT furnizohet në diodën VD1, dhe diferenca Tensioni furnizohet me diodën VD2. Kur një ngarkesë referencë rezistente me një rezistencë të barabartë me rezistencën karakteristike të linjës lidhet me daljen e njehsorit SWR, nuk ka valë të reflektuar dhe, për rrjedhojë, tensioni RF në VD2 mund të jetë zero. Kjo arrihet në procesin e balancimit të pajisjes duke barazuar tensionet UT dhe Uc duke përdorur një kondensator akordues C1. Siç u tregua më sipër, pas një vendosjeje të tillë, madhësia e tensionit të diferencës (në Zн≠Zо) do të jetë proporcionale me koeficientin e reflektimit r. Matjet me ngarkesë reale kryhen në këtë mënyrë. Së pari, në pozicionin e çelësit SA1 ("Vala e incidentit") e treguar në diagram, rezistenca e ndryshueshme e kalibrimit R3 përdoret për të vendosur shigjetën e instrumentit në ndarjen e fundit të shkallës (për shembull, 100 μA). Pastaj kaloni SA1 zhvendoset në pozicionin më të ulët sipas diagramit (“Vala e reflektuar”) dhe llogaritet vlera r. Në rastin e RH = 75 Ohm, pajisja duhet të tregojë 20 μA, që i përgjigjet r = 0,2. Vlera e SWR përcaktohet nga formula e mësipërme - SWR = (1 +0.2)/ /(1-0.2) = 1.5 ose SWR = (100+20)/ /(100-20) = 1.5. Në këtë shembull, detektori supozohet të jetë linear - në realitet është e nevojshme të futet një korrigjim për të marrë parasysh jolinearitetin e tij. Me kalibrimin e duhur, pajisja mund të përdoret për të matur fuqitë e incidentit dhe të reflektuar.

Saktësia e njehsorit SWR si pajisje matës varet nga një sërë faktorësh, kryesisht nga saktësia e balancimit të pajisjes në pozicionin SA1 “Vala e reflektuar” në Rn = Zo. Balancimi ideal korrespondon me tensionet Uс dhe Uт, të barabartë në madhësi dhe rreptësisht të kundërt në fazë, d.m.th. diferenca e tyre (shuma algjebrike) është zero. Në një dizajn të vërtetë, ka gjithmonë një mbetje të pabalancuar Ures. Le të shohim një shembull se si kjo ndikon në rezultatin përfundimtar të matjes. Le të supozojmë se gjatë balancimit, tensionet që rezultojnë janë Uс = 0,5 V dhe Uт = 0,45 V (d.m.th., një çekuilibër prej 0,05 V, që është mjaft realiste). Me një ngarkesë Rn = 75 Ohm në një linjë 50 Ohm, në fakt kemi SWR = 75/50 = 1,5 dhe r = 0,2, dhe madhësia e valës së reflektuar, e rillogaritur në nivelet brenda pajisjes, do të jetë rUc = 0,2x0 .5 = 0, 1 V dhe rUт = 0.2x0.45 = 0.09 V.

Le të shohim sërish Fig. 1, b, kthesat në të cilat tregohen për SWR = 1.5 (lakoret Ul dhe Utl për vijën në rastin tonë do të korrespondojnë me Uс dhe Ut). Në pikën 1 Uc max = 0,5 + 0,1 = 0,6 V, Ut min = 0,45 - 0,09 = 0,36 V dhe SWR = 0,6/0,36 = 1,67. Në pikën 2UTmax = 0,45 + 0,09 = 0,54 V, Ucmin = 0,5 - 0,1 = 0,4 dhe SWR = 0,54/0,4 = 1,35. Nga kjo llogaritje e thjeshtë është e qartë se në varësi të vendit ku një matës i tillë SWR është i lidhur me një linjë me një SWR real = 1.5 ose kur ndryshon gjatësia e linjës midis pajisjes dhe ngarkesës, mund të lexohen vlera të ndryshme SWR - nga 1.35 në 1.67!

Çfarë mund të çojë në balancim të pasaktë?

1. Prania e një tensioni ndërprerës të një diode germanium (në rastin tonë VD2), në të cilën ajo ndalon përcjelljen, është afërsisht 0,05 V. Prandaj, me UOCT< 0,05 В прибор РА1 покажет "ноль" и можно допустить ошибку в балансировке. Относительная неточность значительно уменьшится, если поднять в несколько раз напряжения Uc и соответственно UT. Например, при Uc = 2 В и UT = 1,95 В (Uост = 0,05 В) пределы изменения КСВ для приведенного выше примера будут уже только от 1,46 до 1,54.

2. Prania e varësisë së frekuencës së tensioneve Uc ose UT. Megjithatë, balancimi i saktë mund të mos arrihet në të gjithë gamën e frekuencës së funksionimit. Le të shohim një shembull të një prej arsyeve të mundshme. Le të themi se pajisja përdor një kondensator ndarës C2 me një kapacitet 150 pF me tela me një diametër prej 0,5 mm dhe një gjatësi prej 10 mm secila. Induktiviteti i matur i një teli të këtij diametri me një gjatësi prej 20 mm doli të jetë i barabartë me L = 0.03 μH. Në frekuencën e sipërme të funksionimit f = 30 MHz, rezistenca e kondensatorit do të jetë Xc = 1 /2πfС = -j35,4 Ohm, reaktanca totale e terminaleve XL = 22πfL = j5,7 Ohm. Si rezultat, rezistenca e krahut të poshtëm të ndarësit do të ulet në vlerën -j35.4 + j5f7 = -j29.7 Ohm (kjo korrespondon me një kondensator me një kapacitet 177 pF). Në të njëjtën kohë, në frekuencat nga 7 MHz dhe më poshtë, ndikimi i kunjave është i papërfillshëm. Prandaj përfundimi - në krahun e poshtëm të ndarësit, duhet të përdoren kondensatorë jo-induktivë me priza minimale (për shembull, mbështetje ose hyrje) dhe disa kondensatorë duhet të lidhen paralelisht. Terminalet e kondensatorit "të sipërm" C1 praktikisht nuk kanë asnjë efekt në situatë, pasi Xc i kondensatorit të sipërm është disa dhjetëra herë më i madh se ai i atij të poshtëm. Ju mund të arrini balancim të njëtrajtshëm në të gjithë brezin e frekuencës së funksionimit duke përdorur një zgjidhje origjinale, e cila do të diskutohet kur përshkruhen dizajne praktike.

3.2. Reaktanca induktive e mbështjelljes dytësore T1 në frekuencat më të ulëta të diapazonit të funksionimit (~ 1.8 MHz) mund të largojë ndjeshëm R1, gjë që do të çojë në një ulje të UT dhe zhvendosjen e tij fazore.

3.3. Rezistenca R2 është pjesë e qarkut të detektorit. Meqenëse sipas qarkut kalon C2, në frekuenca më të ulëta koeficienti i ndarjes mund të bëhet i varur nga frekuenca dhe faza.

3.4. Në diagramin e Fig. 2 detektorë në VD1 ose VD2 në gjendje të hapur anashkalojnë krahun e poshtëm të ndarësit kapacitiv në C2 me rezistencën e tyre hyrëse RBX, d.m.th. RBX vepron në të njëjtën mënyrë si R2. Ndikimi i RBX është i parëndësishëm në (R3 + R2) më shumë se 40 kOhm, gjë që kërkon përdorimin e një treguesi të ndjeshëm PA1 me një rrymë devijimi total jo më shumë se 100 μA dhe një tension RF në VD1 prej të paktën 4 V.

3.5. Lidhësit e hyrjes dhe daljes së njehsorit SWR zakonisht ndahen me 30 ... 100 mm. Në një frekuencë prej 30 MHz, diferenca e fazës së tensionit në lidhësit do të jetë α= [(0.03... 0.1)/10]360°- 1... 3.5°. Se si kjo mund të ndikojë në punë tregohet në Fig. 3a dhe fig. 3, b. I vetmi ndryshim në qarqet në këto figura është se kondensatori C1 është i lidhur me lidhës të ndryshëm (T1 në të dyja rastet ndodhet në mes të përcjellësit midis lidhësve).

Në rastin e parë, mbetja e pakompensuar mund të zvogëlohet nëse faza UOCT rregullohet duke përdorur një kondensator të vogël të lidhur paralelisht Ck, dhe në rastin e dytë, duke lidhur në seri me R1 një induktivitet të vogël Lk në formën e një laku teli. Kjo metodë përdoret shpesh si në matësat SWR të bërë në shtëpi ashtu edhe në "markë", por kjo nuk duhet bërë. Për ta verifikuar këtë, thjesht rrotulloni pajisjen në mënyrë që lidhësi i hyrjes të bëhet lidhësi i daljes. Në këtë rast, kompensimi që ka ndihmuar para kthesës do të bëhet i dëmshëm - Uoct do të rritet ndjeshëm. Kur punoni në një linjë të vërtetë me një ngarkesë të pakrahasueshme, në varësi të gjatësisë së linjës, pajisja mund të arrijë në një vend në linjë ku korrigjimi i paraqitur do të "përmirësojë" SWR-në e vërtetë ose, anasjelltas, "përkeqëson" atë. Në çdo rast, numërimi do të jetë i pasaktë. Rekomandimi është të vendosni lidhësit sa më afër njëri-tjetrit dhe të përdorni modelin origjinal të qarkut të dhënë më poshtë.

Për të ilustruar se sa arsyet e diskutuara më sipër mund të ndikojnë në besueshmërinë e leximeve të njehsorit SWR, Fig. Figura 4 tregon rezultatet e testimit të dy pajisjeve të prodhuara në fabrikë. Testi konsistonte në instalimin e një ngarkese të pakrahasueshme me një SWR të llogaritur = 2,25 në fund të një linje të përbërë nga një numër seksionesh kabllosh të lidhura në seri me Zо = 50 Ohms, secila λ/8 e gjatë.

Gjatë matjeve, gjatësia totale e linjës varionte nga λ/8 në 5/8λ. Janë testuar dy pajisje: BRAND X i lirë (kurba 2) dhe një nga modelet më të mira - BIRD 43 (kurba 3). Kurba 1 tregon SWR të vërtetë. Siç thonë ata, komentet janë të panevojshme.

Në Fig. Figura 5 tregon një grafik të varësisë së gabimit të matjes nga vlera e koeficientit të drejtimit D (drejtueshmëria) e njehsorit SWR. Grafikë të ngjashëm për KBV = 1/SWR janë dhënë në. Në lidhje me dizajnin e Fig. 2, ky koeficient është i barabartë me raportin e tensioneve HF në diodat VD1 dhe VD2 kur lidhen me daljen e matësit SWR të ngarkesës Rn = Zо D = 20lg(2Uо/Uore). Kështu, sa më mirë qarku të ishte i balancuar (sa më i ulët Ures), aq më i lartë është D. Ju gjithashtu mund të përdorni leximet e treguesit PA1 - D = 20 x x log (Ipad/Iref). megjithatë, kjo vlerë D do të jetë më pak e saktë për shkak të jolinearitetit të diodave.

Në grafik, boshti horizontal tregon vlerat aktuale të SWR, dhe boshti vertikal tregon ato të matura, duke marrë parasysh gabimin në varësi të vlerës D të njehsorit SWR. Vija me pika tregon një shembull - SWR real = 2, një pajisje me D = 20 dB do të japë lexime prej 1.5 ose 2.5, dhe me D = 40 dB - 1.9 ose 2.1, përkatësisht.

Siç vijon nga të dhënat e literaturës, njehsori SWR sipas diagramit në Fig. 2 ka D - 20 dB. Kjo do të thotë se pa korrigjim të konsiderueshëm nuk mund të përdoret për matje të sakta.

Arsyeja e dytë më e rëndësishme për leximet e gabuara të njehsorit SWR lidhet me jolinearitetin e karakteristikës së tensionit aktual të diodave të detektorit. Kjo çon në një varësi të leximeve nga niveli i fuqisë së furnizuar, veçanërisht në pjesën fillestare të shkallës së treguesit PA1. Në njehsorët e markës SWR, treguesi shpesh ka dy shkallë - për nivele të ulëta dhe të larta të fuqisë.

Transformatori i rrymës T1 është një pjesë e rëndësishme e njehsorit SWR. Karakteristikat e tij kryesore janë të njëjta me ato të një transformatori të tensionit më konvencional: numri i rrotullimeve të mbështjelljes parësore n1 dhe mbështjelljes dytësore n2, raporti i transformimit k = n2/n1, rryma e mbështjelljes dytësore I2 = l1/k. Dallimi është se rryma përmes mbështjelljes parësore përcaktohet nga qarku i jashtëm (në rastin tonë, është rryma në ushqyes) dhe nuk varet nga rezistenca e ngarkesës së mbështjelljes dytësore R1, prandaj rryma l2 gjithashtu nuk varet varen nga vlera e rezistencës së rezistencës R1. Për shembull, nëse fuqia P = 100 W transmetohet përmes një furnizuesi Zo = 50 Ohm, rryma I1 = √P/Zo = 1,41 A dhe në k = 20 rryma e mbështjelljes dytësore do të jetë l2 = I1/k - 0,07 A. Tensioni në terminalet e mbështjelljes dytësore do të përcaktohet nga vlera e R1: 2UT = l2 x R1 dhe në R1 = 68 Ohms do të jetë 2UT = 4,8 V. Fuqia e lëshuar në rezistencën P = (2UT)2/R1 = 0,34 W. Le t'i kushtojmë vëmendje një veçorie të transformatorit aktual - sa më pak kthesa në mbështjelljen dytësore, aq më i madh do të jetë voltazhi në terminalet e tij (në të njëjtin R1). Mënyra më e vështirë për një transformator aktual është modaliteti i papunë (R1 = ∞), ndërsa voltazhi në daljen e tij rritet ndjeshëm, qarku magnetik bëhet i ngopur dhe nxehet aq shumë sa mund të shembet.

Në shumicën e rasteve, një kthesë e vetme përdoret në mbështjelljen parësore. Kjo spirale mund të ketë forma të ndryshme, siç tregohet në Fig. 6,a dhe fig. 6,b (janë ekuivalente), por mbështjellja sipas Fig. 6,c është tashmë dy kthesa.

Një çështje më vete është përdorimi i një ekrani të lidhur me trupin në formën e një tubi midis telit qendror dhe mbështjelljes dytësore. Nga njëra anë, ekrani eliminon bashkimin kapacitiv midis mbështjelljeve, gjë që përmirëson disi balancimin e sinjalit të diferencës; nga ana tjetër, në ekran lindin rryma vorbullash, të cilat gjithashtu ndikojnë në balancimin. Praktika ka treguar se me dhe pa ekran mund të merrni afërsisht të njëjtat rezultate. Nëse ekrani përdoret ende, gjatësia e tij duhet të jetë minimale, afërsisht e barabartë me gjerësinë e bërthamës magnetike të përdorur dhe të lidhet me trupin me një përcjellës të gjerë të shkurtër. Ekrani duhet të "tokëzohet" në vijën qendrore, në distancë të barabartë nga të dy lidhësit. Për ekranin, mund të përdorni një tub bronzi me diametër 4 mm nga antenat teleskopike.

Për matësat SWR për fuqi të transmetueshme deri në 1 kW, janë të përshtatshme bërthamat magnetike me unazë ferrite me dimensione K12x6x4 dhe madje edhe K10x6x3. Praktika ka treguar se numri optimal i kthesave n2 = 20. Me një induktivitet të mbështjelljes dytësore prej 40...60 μH, fitohet uniformiteti më i madh i frekuencës (vlera e lejuar është deri në 200 μH). Është e mundur të përdoren bërthama magnetike me një përshkueshmëri nga 200 në 1000, dhe këshillohet të zgjidhni një madhësi standarde që do të sigurojë induktivitetin optimal të mbështjelljes.

Ju mund të përdorni bërthama magnetike me përshkueshmëri më të ulët nëse përdorni madhësi më të mëdha, rritni numrin e kthesave dhe/ose zvogëloni rezistencën R1. Nëse përshkueshmëria e qarqeve magnetike ekzistuese është e panjohur, nëse keni një matës induktiviteti, mund të përcaktohet. Për ta bërë këtë, duhet të rrotulloni dhjetë kthesa në një bërthamë magnetike të panjohur (një kthesë konsiderohet të jetë çdo kryqëzim i telit me vrimën e brendshme të bërthamës), të matni induktivitetin e spirales L (μH) dhe ta zëvendësoni këtë vlerë në formula μ = 2,5 LDav/S, ku Dav është diametri mesatar i bërthamës magnetike në cm ; S është seksioni kryq i bërthamës në cm 2 (shembull - për K10x6x3 Dcp = 0,8 cm dhe S = 0,2x0,3 = 0,06 cm 2).

Nëse dihet μ i qarkut magnetik, mund të llogaritet induktiviteti i një mbështjelljeje prej n rrotullash: L = μn 2 S/250Dcp.

Zbatueshmëria e bërthamave magnetike për një nivel fuqie prej 1 kW ose më shumë mund të kontrollohet gjithashtu në 100 W në ushqyes. Për ta bërë këtë, duhet të instaloni përkohësisht një rezistencë R1 me një vlerë 4 herë më të madhe; në përputhje me rrethanat, voltazhi Ut gjithashtu do të rritet 4 herë, dhe kjo është e barabartë me një rritje të fuqisë kaluese me 16 herë. Ngrohja e qarkut magnetik mund të kontrollohet me prekje (fuqia në rezistencën e përkohshme R1 gjithashtu do të rritet 4 herë). Në kushte reale, fuqia në rezistencën R1 rritet në proporcion me rritjen e fuqisë në ushqyes.

Matësit SWR UT1MA

Dy modelet e njehsorit UT1MA SWR, të cilat do të diskutohen më poshtë, kanë pothuajse të njëjtin dizajn, por dizajne të ndryshme. Në versionin e parë (KMA - 01) sensori me frekuencë të lartë dhe pjesa e treguesit janë të ndara. Sensori ka lidhje koaksiale hyrëse dhe dalëse dhe mund të instalohet kudo në shtegun e furnizuesit. Është e lidhur me treguesin me një kabllo me tre tela të çdo gjatësi. Në opsionin e dytë (KMA - 02) të dy njësitë janë të vendosura në një banesë.

Diagrami i njehsorit SWR është paraqitur në Fig. 7 dhe ndryshon nga diagrami bazë në Fig. 2 nga prania e tre qarqeve korrigjuese.

Le të shohim këto dallime.

1. Krahu i sipërm i ndarësit kapacitiv C1 është bërë nga dy kondensatorë të përhershëm identikë C1 = C1 "+ C1", të lidhur përkatësisht me lidhësit e hyrjes dhe daljes. Siç u përmend në pjesën e parë të artikullit, fazat e tensioneve në këto lidhëse janë paksa të ndryshme, dhe me këtë lidhje, faza Uc mesatarizohet dhe i afrohet fazës UT. Kjo përmirëson balancimin e pajisjes.
2. Për shkak të futjes së spirales L1, rezistenca e krahut të sipërm të ndarësit kapacitiv bëhet e varur nga frekuenca, gjë që bën të mundur nivelizimin e balancimit në skajin e sipërm të diapazonit të funksionimit (21...30 MHz).
3. Duke zgjedhur rezistencën R2 (d.m.th., konstantën e kohës së zinxhirit R2C2), është e mundur të kompensohet çekuilibri i shkaktuar nga rënia e tensionit UT dhe zhvendosja e tij fazore në skajin e poshtëm të diapazonit (1,8...3,5 MHz).

Për më tepër, balancimi kryhet nga një kondensator akordues i lidhur me krahun e poshtëm të ndarësit. Kjo thjeshton instalimin dhe lejon përdorimin e një kondensatori akordues me fuqi të ulët dhe me madhësi të vogël.

Dizajni ofron aftësinë për të matur fuqinë e valëve rënëse dhe të reflektuara. Për ta bërë këtë, duke përdorur çelësin SA2, në vend të rezistencës së kalibrimit të ndryshueshëm R4, një rezistencë zvogëluese R5 futet në qarkun e treguesit, i cili vendos kufirin e dëshiruar për fuqinë e matur.

Përdorimi i korrigjimit optimal dhe dizajnit racional të pajisjes bëri të mundur marrjen e një koeficienti të drejtimit D brenda intervalit 35...45 dB në brezin e frekuencës 1.8...30 MHz.

Detajet e mëposhtme përdoren në njehsorët SWR.

Dredha-dredha dytësore e transformatorit T1 përmban 2 x 10 kthesa (mbështjellje në 2 tela) me tel 0,35 PEV, të vendosur në mënyrë të barabartë në një unazë ferriti K12 x 6 x 4 me një përshkueshmëri prej rreth 400 (induktiviteti i matur ~ 90 μH).

Rezistenca R1 - 68 Ohm MLT, mundësisht pa një zakon me vidë në trupin e rezistencës. Me një fuqi kaluese më të vogël se 250 W, mjafton të instaloni një rezistencë me një fuqi shpërndarjeje prej 1 W, me një fuqi prej 500 W - 2 W. Me një fuqi prej 1 kW, rezistenca R1 mund të përbëhet nga dy rezistorë të lidhur paralelisht me një rezistencë prej 130 Ohms dhe një fuqi prej 2 W secila. Sidoqoftë, nëse V-metra KS është projektuar për një nivel të lartë të fuqisë, ka kuptim të dyfishoni numrin e kthesave të mbështjelljes dytësore T1 (deri në 2 x 20 kthesa). Kjo do të zvogëlojë shpërndarjen e kërkuar të fuqisë së rezistencës R1 me 4 herë (në këtë rast, kondensatori C2 duhet të ketë dyfishin e kapacitetit).

Kapaciteti i secilit prej kondensatorëve C G dhe C1 "mund të jetë në rangun prej 2.4...3 pF (KT, KTK, KD për një tension pune prej 500 V në P ≥ 1 kW dhe 200...250 V në më të ulët Kondensatorët C2 - për çdo tension (KTK ose të tjera jo induktive, një ose 2 - 3 paralelisht), kondensator C3 - prerës me madhësi të vogël me kufij të ndryshimit të kapacitetit prej 3...20 pF (KPK - M, KT - 4) Kapaciteti i kërkuar i kondensatorit C2 varet nga vlera totale e kapacitetit të krahut të sipërm të ndarësit kapacitiv, i cili përfshin, përveç kondensatorëve C "+ C1", edhe kapacitetin C0 ~ 1 pF midis mbështjelljes dytësore. i transformatorit T1 dhe përcjellësit qendror Kapaciteti total i krahut të poshtëm - C2 plus C3 në R1 = 68 Ohm duhet të jetë afërsisht 30 herë më shumë se kapaciteti i atij të sipërm.Diodat VD1 dhe VD2 - D311, kondensatorët C4, C5 dhe C6 - me një kapacitet prej 0,0033... 0,01 µF (KM ose me frekuencë tjetër të lartë), treguesi RA1 - M2003 me një rrymë devijimi total prej 100 µA, rezistencë e ndryshueshme R4 - 150 kOhm SP - 4 - 2m, rezistenca e shkurtimit R4 - Rezistenca 150 kOhm R3 ka një rezistencë prej 10 kOhm - mbron treguesin nga mbingarkesa e mundshme.

Vlera e induktivitetit korrigjues L1 mund të përcaktohet si më poshtë. Kur balanconi pajisjen (pa L1), duhet të shënoni pozicionet e rotorit të kondensatorit akordues C3 në frekuencat 14 dhe 29 MHz, më pas ta shkëputni atë dhe të matni kapacitetin në të dy pozicionet e shënuara. Le të themi se për frekuencën e sipërme kapaciteti rezulton të jetë 5 pF më pak, dhe kapaciteti total i krahut të poshtëm të ndarësit është rreth 130 pF, d.m.th. diferenca është 5/130 ose rreth 4%. Prandaj, për barazimin e frekuencës, është e nevojshme të zvogëlohet rezistenca e krahut të sipërm me ~ 4% në një frekuencë prej 29 MHz. Për shembull, me C1 + C0 = 5 pF, rezistenca kondensative Xc = 1/2πfС - j1100 Ohm, përkatësisht, Xc - j44 Ohm dhe L1 = XL1 / 2πf = 0,24 μH.

Në pajisjet origjinale, spiralja L1 kishte 8...9 rrotullime me tela PELSHO 0.29. Diametri i brendshëm i spirales është 5 mm, mbështjellja është e ngushtë, e ndjekur nga ngopja me ngjitës BF-2. Numri përfundimtar i kthesave përcaktohet pasi të vendoset në vend. Fillimisht, balancimi kryhet në një frekuencë prej 14 MHz, më pas frekuenca vendoset në 29 MHz dhe numri i rrotullimeve të spirales L1 zgjidhet në mënyrë që qarku të balancohet në të dy frekuencat me të njëjtin pozicion të prerësit C3.

Pasi të keni arritur balancimin e mirë në frekuencat e mesme dhe të larta, vendosni frekuencën në 1.8 MHz, bashkoni përkohësisht një rezistencë të ndryshueshme me rezistencë 15...20 kOhm në vend të rezistencës R2 dhe gjeni vlerën në të cilën UOCT është minimale. Vlera e rezistencës së rezistencës R2 varet nga induktiviteti i mbështjelljes dytësore T1 dhe qëndron në rangun prej 5...20 kOhm për induktivitetin e tij 40...200 μH (vlera më të larta të rezistencës për induktivitet më të lartë).

Në kushtet radio amatore, më së shpeshti përdoret një mikroampermetër me shkallë lineare në treguesin e njehsorit SWR dhe leximi kryhet sipas formulës SWR = (Ipad + Iref) / (Ipad -Iref), ku unë në mikroamper është leximet e treguesve përkatësisht në modalitetin "incident" dhe "reflektuar". Në këtë rast, gabimi për shkak të jolinearitetit të seksionit fillestar të karakteristikave të tensionit aktual të diodave nuk merret parasysh. Testimi me ngarkesa të madhësive të ndryshme në një frekuencë prej 7 MHz tregoi se në një fuqi prej rreth 100 W leximet e treguesit ishin mesatarisht një ndarje (1 µA) më pak se vlerat reale, në 25 W - 2,5...3 µA më pak. , dhe në 10 W - me 4 µA. Prandaj një rekomandim i thjeshtë: për opsionin 100 vat, zhvendosni pozicionin fillestar (zero) të gjilpërës së instrumentit një ndarje më përpara dhe kur përdorni 10 W (për shembull, kur vendosni një antenë), shtoni 4 µA të tjera në leximi në shkallë në pozicionin “të reflektuar”. Shembull - Leximet "incident/reflektuar" janë përkatësisht 100/16 µA, dhe SWR e saktë do të jetë (100 + 20) / (100 - 20) = 1.5. Me fuqi të konsiderueshme - 500 W ose më shumë - ky korrigjim nuk është i nevojshëm.

Duhet të theksohet se të gjitha llojet e matësve SWR amatore (transformatori aktual, ura, çiftëzuesit e drejtimit) japin vlerat e koeficientit të reflektimit r, dhe vlera e SWR-së më pas duhet të llogaritet. Ndërkohë, është r treguesi kryesor i shkallës së koordinimit, dhe RRT është një tregues derivativ. Kjo mund të konfirmohet nga fakti se në telekomunikacion shkalla e marrëveshjes karakterizohet nga zbutja e mospërputhjes (e njëjta r, vetëm në decibel). Pajisjet e markave të shtrenjta ofrojnë gjithashtu një lexim të quajtur humbje e kthimit.

Çfarë do të ndodhë nëse diodat e silikonit përdoren si detektorë? Nëse një diodë germanium në temperaturën e dhomës ka një tension ndërprerës, në të cilin rryma përmes diodës është vetëm 0,2...0,3 μA, është rreth 0,045 V, atëherë një diodë silikoni është tashmë 0,3 V. Prandaj, për të ruajtur saktësinë e leximit kur kaloni në diodat e silikonit, është e nevojshme të rritni nivelet e tensionit Uc dhe UT (!) me më shumë se 6 herë. Në eksperiment, kur zëvendësoni diodat D311 me KD522 në P = 100 W, ngarkesa Zn = 75 Ohm dhe të njëjtat Uc dhe UT, u morën shifrat e mëposhtme: para zëvendësimit - 100/19 dhe SWR = 1.48, pas zëvendësimit - 100/ 12 dhe llogaritur SWR=1.27. Përdorimi i një qarku dyfishues duke përdorur diodat KD522 dha një rezultat edhe më të keq - 100/11 dhe një SWR e llogaritur = 1.25.

Strehimi i sensorit në një version të veçantë mund të bëhet prej bakri, alumini ose të bashkuar nga pllaka prej lesh xhami me fletë të dyanshme me trashësi 1.5...2 mm. Një skicë e një dizajni të tillë është paraqitur në Fig. 8, a.

Strehimi përbëhet nga dy ndarje, në njërën përballë njëri-tjetrit ka lidhës RF (CP - 50 ose SO - 239 me fllanxha me përmasa 25x25 mm), një bluzë prej teli me diametër 1.4 mm në izolim polietileni me diametër 4.8 mm (nga kablloja RK50 - 4), transformatori aktual T1, kondensatorët e ndarësit kondensativ dhe spiralja e kompensimit L1, në tjetrën - rezistorët R1, R2, diodat, kondensatorët akordues dhe bllokues dhe një lidhës me frekuencë të ulët me madhësi të vogël. Kunjat T1 me gjatësi minimale. Pika e lidhjes së kondensatorëve C1" dhe C1" me spirale L1 "varet në ajër", dhe pika e lidhjes së kondensatorëve C4 dhe C5 të terminalit të mesëm të lidhësit XZ është e lidhur me trupin e pajisjes.

Ndarjet 2, 3 dhe 5 kanë të njëjtat dimensione. Nuk ka vrima në ndarjen 2, por në ndarjen 5 është bërë një vrimë për një lidhës specifik me frekuencë të ulët përmes të cilit do të lidhet njësia e treguesit. Në kërcyesin e mesëm 3 (Fig. 8, b), fletë metalike zgjidhet rreth tre vrimave në të dyja anët, dhe tre përçues të hyrjes janë instaluar në vrima (për shembull, vidhat prej bronzi M2 dhe MZ). Skicat e mureve anësore 1 dhe 4 janë paraqitur në Fig. 8, shek. Vijat me pika tregojnë pikat e lidhjes para bashkimit, e cila bëhet në të dy anët për forcë më të madhe dhe për të siguruar kontakt elektrik.

Për të vendosur dhe kontrolluar njehsorin SWR, ju nevojitet një rezistencë standarde e ngarkesës prej 50 Ohms (ekuivalente me një antenë) me fuqi 50...100 W. Një nga modelet e mundshme të radios amatore është paraqitur në Fig. 11. Përdor një rezistencë të zakonshme TVO me një rezistencë prej 51 Ohms dhe një fuqi shpërndarjeje prej 60 W (përmasat e drejtkëndëshit 45 x 25 x 180 mm).

Brenda trupit të rezistencës qeramike është një kanal i gjatë cilindrik i mbushur me një substancë rezistente. Rezistenca duhet të shtypet fort në pjesën e poshtme të shtresës së aluminit. Kjo përmirëson shpërndarjen e nxehtësisë dhe krijon kapacitet të shpërndarë për performancë të përmirësuar me gjerësi bande. Duke përdorur rezistorë shtesë me një fuqi shpërndarjeje prej 2 W, rezistenca e ngarkesës së hyrjes vendoset brenda intervalit 49.9...50.1 Ohms. Me një kondensator të vogël korrigjues në hyrje (~ 10 pF), duke përdorur këtë rezistencë është e mundur të merret një ngarkesë me një SWR jo më të keqe se 1.05 në një brez frekuence deri në 30 MHz. Ngarkesa të shkëlqyera merren nga rezistorë të veçantë me madhësi të vogël të tipit P1 - 3 me një vlerë nominale prej 49.9 Ohms, të cilat mund të përballojnë fuqi të konsiderueshme kur përdorni një radiator të jashtëm.

Janë kryer teste krahasuese të njehsorëve SWR nga kompani dhe pajisje të ndryshme të përshkruara në këtë artikull. Testi konsistonte në lidhjen e një ngarkese të pakrahasueshme 75 Ohm (ekuivalente me një antenë 100 W të prodhuar nga fabrika) me një transmetues me një fuqi dalëse prej rreth 100 W përmes njehsorit testues 50-ohm SWR dhe duke bërë dy matje. Njëra është kur lidhet me një kabllo të shkurtër RK50 10 cm të gjatë, tjetra është nëpërmjet një kablloje RK50 ~ 0,25λ e gjatë. Sa më i vogël të jetë përhapja e leximeve, aq më e besueshme është pajisja.

Në një frekuencë prej 29 MHz u morën vlerat e mëposhtme të SWR:

• DRAKE WH - 7......1,46/1,54
• DIAMOND SX - 100......1.3/1.7
• ALAN KW - 220......1.3/1.7
• ROGER RSM-600......1.35/1.65
• UT1MA......1.44/1.5

Me një ngarkesë prej 50 Ohm për çdo gjatësi të kabllove, të gjitha pajisjet treguan SWR "në mënyrë harmonike"< 1,1.

Arsyeja e shpërndarjes së madhe në leximet RSM-600 u zbulua gjatë studimit të tij. Kjo pajisje nuk përdor një ndarës kapacitiv si sensor tensioni, por një transformator të tensionit në rënie me një raport fiks transformimi. Kjo eliminon "problemet" e ndarësit kapacitiv, por zvogëlon besueshmërinë e pajisjes kur matni fuqi të larta (fuqia maksimale RSM - 600 - vetëm 200/400 W). Nuk ka asnjë element akordues në qarkun e tij, kështu që rezistenca e ngarkesës së transformatorit aktual duhet të jetë me saktësi të lartë (të paktën 50 ± 0,5 Ohms), por në realitet është përdorur një rezistencë me një rezistencë prej 47,4 Ohms. Pas zëvendësimit të tij me një rezistencë 49.9 Ohm, rezultatet e matjes u bënë dukshëm më të mira - 1.48/1.58. Ndoshta e njëjta arsye shoqërohet me një shpërndarje të madhe të leximeve nga pajisjet SX - 100 dhe KW - 220.

Matja me një ngarkesë të pakrahasueshme duke përdorur një kabllo shtesë 50 ohm me valë çerekëshe është një mënyrë e besueshme për të kontrolluar cilësinë e njehsorit SWR. Le të vëmë re tre pika:

1. Për një provë të tillë, mund të përdorni gjithashtu një ngarkesë 50 Ohm nëse lidhni një kondensator paralel me hyrjen e tij, për shembull, në formën e një pjese të vogël kablli koaksial të hapur në fund. Lidhja bëhet në mënyrë të përshtatshme përmes një kryqëzimi koaksial tee. Të dhënat eksperimentale - me një segment prej RK50 28 cm të gjatë në një frekuencë prej 29 MHz, një ngarkesë e tillë e kombinuar kishte një SWR - 1.3, dhe me një gjatësi prej 79 cm - SWR - 2.5 (lidhni çdo ngarkesë me njehsorin SWR vetëm me një kabllo 50 ohm).
2. SWR aktuale në linjë përafërsisht korrespondon me mesataren e dy vlerave të matura (me dhe pa një kabllo shtesë të valës çerek).
3. Kur matni një pajisje të vërtetë ushqyese antenash, mund të shfaqen vështirësi për shkak të rrjedhjes së rrymës në sipërfaqen e jashtme të gërshetit të kabllit. Në prani të një rryme të tillë, ndryshimi i gjatësisë së ushqyesit nga poshtë mund të çojë në një ndryshim në këtë rrymë, e cila do të çojë në një ndryshim në ngarkesën e furnizuesit dhe SWR-në aktuale. Mund të zvogëloni ndikimin e rrymës së jashtme duke mbështjellë ushqyesin që hyn në dhomë në formën e një spirale prej 15...20 rrotullimesh me një diametër 15...20 cm (mbytje mbrojtëse).

Letërsia

1. D. Lechner, P. Finck. Dërguesi Kurzwellen. - Berlin: Militarverlag, 1979.
2. W.B. Bruene- Një fotografi e brendshme e vatmetrave të drejtimit. - QST, Prill, 1959.
3. D. DeMaw. Matja e fuqisë RF në linjë. - QST, dhjetor 1969.
4. W. Orr, S. Cowan. Manuali i antenës me rreze. - RAC, SHBA, 1993.
5. Beketov V., Kharchenko K. Matjet dhe testet në projektimin dhe rregullimin e antenave radio amatore. - M.: Komunikimi, 1971.

Shpesh klienti, veçanërisht nëse është duke blerë një telekomandë për herë të parë, habitet kur përmendet se për të përdorur telekomandën duhet të vendosni një antenë, përkatësisht vendosja e SWR të antenës. Çfarë është SWR? Ky term është i paqartë për një person larg hollësive teknike dhe ndonjëherë edhe i frikshëm. Në fakt është e thjeshtë.

Çfarë është SWR? Antena akordohet duke përdorur një pajisje të veçantë - një matës SWR. Ai mat raportin e valëve në këmbë dhe tregon humbjen e fuqisë në antenë. Sa më e ulët kjo vlerë (SWR), aq më mirë. Vlera ideale është 1, por në praktikë është e paarritshme për shkak të humbjeve të sinjalit në kabllo dhe lidhës; një vlerë pune konsiderohet të jetë 1.1 - 1.5; vlerat e pranueshme janë vlerat nga 2 në 3. Pse janë të pranueshme? Sepse nëse vlera e SWR është shumë e lartë, antena juaj fillon jo aq shumë të rrezatojë sinjalin në ajër, por ta "drejtojë" atë përsëri në radio. Çfarë do të thotë kjo dhe pse është e keqe, ju pyesni? Së pari, ju humbni në diapazonin e komunikimit, sepse efikasiteti i sistemit tuaj të antenës walkie-talkie zvogëlohet. Së dyti, fazat e daljes së stacionit të radios mbinxehen, deri në pikën e dështimit të mundshëm. Kjo është arsyeja pse është e rëndësishme rregullimi i SWR-së së antenës pas instalimit të saj. Një nga matësat SWR të lira është SWR-420 ose SWR-430 i prodhuar nga Optim. Mund të përdoret me stacione radio në intervalin 27 MHz me fuqi dalëse të transmetuesit deri në 100 W. Gabimi i matjes nuk është më shumë se 5%. Duke përdorur këtë pajisje, mund të arrini vlerat SWR = 1.1 - 1.3, në varësi të llojit të antenës së zgjedhur (mortise ose magnetike) dhe vendndodhjes së instalimit të saj. Por nuk ka nevojë të ndalemi në këtë. 1.5 është një vlerë plotësisht funksionale dhe e sigurt.

Si prodhohet vendosja e SWR-së së antenës SB? Antena është e instaluar në trupin e makinës, mundësisht në pikën më të lartë të saj. Vendi i instalimit duhet të zgjidhet me kujdes, pasi antena do të duhet të jetë atje përgjithmonë. Kur instaloni një antenë të integruar, duhet të siguroni kontaktin normal të antenës (ose kllapës) me tokën dhe të monitoroni me kujdes që të mos ketë qarqe të shkurtra në kabllo dhe pikat ku kablloja është e lidhur me antenën dhe radion. Është e rëndësishme të kuptoni se trupi i makinës suaj është gjithashtu një element i antenës, kështu që vendndodhja e instalimit dhe cilësia e kontaktit me tokën nuk duhet të neglizhohen.

Matësi SWR duhet të lidhet me stacionin radio nëpërmjet lidhës TX, lidhni antenën me Lidhës ANT dhe zgjidhni kufirin e nivelit të fuqisë kaluese. Për të kalibruar pajisjen, duhet ta vendosni çelësin në pozicion F.W.D., aktivizoni stacionin e radios për të transmetuar në kanalin e dëshiruar dhe vendosni shigjetën e treguesit SWR deri në ndarjen ekstreme SET shkallë e kuqe. Pas kësaj, pajisja është gati për matje. Për të kontrolluar SWR në kanalin aktual, zhvendoseni çelësin në pozicion REF(stacioni i radios vazhdon të transmetojë) dhe shikoni leximet e treguesit në shkallën e sipërme, kjo do të jetë vlera aktuale SWR. Nëse shtrihet në intervalin 1-1,5, konfigurimi mund të konsiderohet i plotë dhe i suksesshëm. Nëse shkon përtej kësaj vlere, atëherë fillojmë të zgjedhim vlerën optimale. Për ta bërë këtë, së pari gjejmë vlerën minimale të SWR në kanale të ndryshme apo edhe në rrjete. Ne udhëhiqemi nga një rregull i thjeshtë: nëse SWR rritet me rritjen e frekuencës, atëherë antena duhet të shkurtohet, nëse zvogëlohet, atëherë zgjatet. Pasi të keni hequr vidhat që sigurojnë kunjat, lëvizeni në drejtimin e dëshiruar, shtrëngoni vidhat dhe kontrolloni përsëri leximet e pajisjes. Nëse kunja shtyhet deri në fund dhe SWR është ende i lartë, do t'ju duhet ta shkurtoni fizikisht kunjin duke e kafshuar atë. Nëse kunja zgjatet sa më shumë që të jetë e mundur, do t'ju duhet të rrisni gjatësinë e spirales që përputhet (në praktikë, në këtë rast është më e lehtë të ndryshoni antenën).

Në qytetet e Beloyarsky, Beloretsk, Verkhnyaya Salda, Glazov, Gubkinsky, Kamensk-Uralsky, Kachkanar, Korotchaevo, Krasnouralsk, Kungur, Kushva, Langepas, Nevyansk, Priobye, Raduzhny, Salavat, Strezhevoy, Tuymazdyure, Ozyksky, Urai , Pionersky , Purovsk, Buzuluk, Pelym, Pokachi, Prokopyevsk, Purpe, Yugorsk, Seversk, Serov, Sibay, Solikamsk, Sukhoi Log, Tchaikovsky, Chusovoy, Oktyabrsky, Simferopol, Tobolsk, Ishim, Kogalym, -Sarazhanosk nga kompania KIT.

Dorëzimi i njehsorit SWR është i mundur në çdo vendbanim me para në dorëzim të Postës Ruse ose EMS Mail, për shembull: Alapaevsk, Artyomovsky, Asbest, Astana, Aktobe, Aksu, Atyrau, Aksai, Almaty, Balkhash, Baikonur, Balakovo, Berezovsky, Bogdanovich , Verkhnyaya Pyshma, Zarechny, Ivdel, Irbit, Kamyshlov, Karpinsk, Karaganda, Kirovgrad, Kostanay, Kokshetau, Kyzylorda, Semey, Krasnoturinsk, Krasnoufimsk, Lesnoy, Nizhnyaya Salda, Nizhnyaya Tura, Novoskuralsk, Syrevero, Personal Schelkun, Tavda, Vereshchagino, Nytva, Lysva, Krasnovishersk, Alexandrovsk, Krasnokamsk, Okër, Polazna, Chernushka, Gornozavodsk, Dobryanka, Gremyachinsk, Kudymkar, Gubakha, Yayva, Vikulovo, Yarkovo, Nizhnyaskav Kazan humbas , Romashevo, Golyshmanovo , Pavlodar, Tarmany, Taldykorgan, Zhezkazgan, Vinzili, Bolshoye Sorokino, Bogandinsky, Uporovo, Uralsk, Ust-Kamenogorsk, Shymkent, Taraz, Omutinskoye, Berdyuzhye, Abatskoye, Antipino, Isetskoye, Turtase, Norilsk, Salekhard, Vorkuta, Votkinsk, Ekibastuz.

Kompania RealRadio ndjek zhvillimet më të fundit në fushën e radio komunikimeve dhe ka kënaqësinë të ofrojë mjetet më moderne të komunikimit për të kryer çdo detyrë. Komunikimet me radio profesionale janë specialiteti ynë!